住建部于2022年6月17日在官网发布了新����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������版GB 50341《立式圆筒形钢制焊接储罐设计标����� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������准》（征求意见稿），征求意见����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������于7月17日截止。

2014版则调整为“焊缝沿径向的����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������尺寸”≤(1.0~1.35)����� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������t_b，对于开坡口的情况，这个尺寸是包括坡口深度的，����� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������见下图。

因为“焊缝沿径向的尺寸”=“径向焊脚尺����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������寸”+“坡口深度”，故20����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������14版地减小了罐壁内侧径向焊缝的尺寸。

根据GB 50341-2014����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������的条文说明，这种调整的理由是，����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ����������� �������Ƴ�������应力分析和应力测试也都证明����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������内侧应力较大，适当加大焊脚����� �������Ƴ����������� �������Ƴ����������� �������Ƴ������尺寸是有利的，但焊缝太大也不一定����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������好，焊缝工作量大，容易出现变形����� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������。

到了新版标准的“征求意见稿”变化就比较大了，见����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������下图。

“征求意见稿”的规定具体为：

1、“径向焊脚尺寸”控制值由����� �������Ƴ����������� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������(1.0~1.35)tb修����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������改为(1.0~1.35)h，其中，t_b为罐底边缘板厚度，h为“竖向焊脚尺����� �������Ƴ����������� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������寸”。而各版GB 50341均要求h取����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������底圈壁板和罐底边缘板厚度的较����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������薄者，且不应大于13mm。

2、开坡口时，“径向焊脚尺寸”与“坡����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������口深度”之和，取“边缘板厚度����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������t_b”、“(1.0~1.35)h”二者的大值。

所以，如果t_b大于1.35×13=17.6，那么罐����� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������壁内侧径向焊缝尺寸大值即为t_b，这要远小于现行2014版的1.35×t_b。

“新版征求意见稿”条文说明中对此的解释为，在分����� �������Ƴ����������� �������Ƴ������析比较国内外标准规范的相关规定和总����� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������结国内相关研究成果的基础上，综合考虑应力����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������分析和应力测试成果，以及地震载荷的����� �������Ƴ����������� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������影响。本次修订对2014版罐壁内侧尺寸作了适当修����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������改。

对于这个大角缝焊缝尺寸的变化，����� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������标准条文说明没有过多地着墨，但焊缝尺����� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������寸的确定原则大概也就是“刚柔并济”。“刚”是出����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������于满足强度的需要。而“柔”一方面是考虑到变形����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������协调，避免产生过大的局部应力，同时����� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������也能够避免焊接量过大而产生较大的焊接变形，����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������并保证焊缝质量。

罐壁内侧大角焊缝附近区域是����� �������Ƴ����������� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������储罐在静压下应力水平高的部位，见下图，且����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������在焊接过程中容易出现焊接缺陷，是设计、制造、����� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������检验等环节关注的重点。

下图为文献：王莉莉, 等.����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������� 立式钢制储罐大角焊缝处裂纹的应力强度因子分析����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������[J]. 化工机械, 2020, 47(1����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������). 做的一个十万立油罐的有����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������限元仿真结果，这个油罐直径80����� �������Ƴ������������ �������Ƴ����������� �������Ƴ�������m，高21.8m，底圈壁板厚31mm����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������，边缘板厚20mm，材质SPV490（日本牌号，����� �������Ƴ������������ �������Ƴ�������百度说对应国内的12MnNi����� �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ������������ �������Ƴ�������VR）。